专利摘要
本发明涉及一种曲柄初相角优化布置方法,具体涉及一种五缸往复泵曲轴上曲柄初相角优化布置方法。本发明对单缸单作用往复泵柱塞的运动规律进行分析,找出各运动参量与曲轴转角之间的对应关系;并根据据五缸往复泵各缸吸/排液特性及排出压力高的特点,对五缸往复泵曲轴上曲柄初相角优化布置方案进行优化设计,在方案的基础上提高了往复泵设计的可靠性,有效地降低了吸入液体产生的附加惯性水头损失、减轻了管路断流沉沙问题,改善了泵的吸入性能,且降低了曲轴弯曲应力,从而提高了五缸泵的使用寿命。
权利要求
1.一种五缸往复泵曲轴上曲柄初相角优化布置方法;其特征在于:它包括以下步骤:
1)、对单缸单作用往复泵柱塞的运动规律进行分析,找出各运动参量与曲轴转角之间的对应关系;
2)、根据流量与速度及过流截面面积的关系,得出单缸单作用往复泵瞬时流量与曲轴转角的对应关系,并采用无因次方法得到单缸单作用往复泵的无因次瞬时流量计算表达式;
3)、对五缸往复泵的液缸进行1号—5号的顺序标号,并在液缸对应的曲轴曲柄上进行1#—5#的顺序标号,将五缸往复泵曲轴的吸入管划分为5个过流截面,并顺序标注1—1断面、2—2断面、3—3断面、4—4断面;分别记载各过流截面的瞬时流量波动情况数据,主要记载瞬时流量波动幅值及零流量持续时间数据;
4)、以过流断面4-4断面断流时间和瞬时流量脉动幅值小为选择目标,在五个曲柄初相角中任取二个初相角进行组合分别布置在4#、5#液缸位置,当这两个初相角的组合能使4-4断面的瞬时流量波动幅值及断流时间达到最小时,即为所选择的两初相角组合;
5)、将步骤4)中得到的两初相角组合同时置于1#、2#和4#、5#液缸位置,剩下的一个初相角置于3#液缸位置,即可得到一种布置方案,同时要求保证各布置方案中每一初相角仅出现一次;
6)、由排出状态时液缸内压作用力在曲轴上产生的无因次弯矩的计算公式分别计算步骤5)得到的各优化布置方案在五个曲柄旋转中心的无因次弯矩,以弯矩小为选择方法,选择出最终五缸泵曲柄初相角布置方案。
说明书
技术领域
本发明涉及一种曲柄初相角优化布置方法,具体涉及一种五缸往复泵曲轴上曲柄初相角优化布置方法。
背景技术
石油天然气工业中,往复泵主要用于钻井液的循环、高压注水、注聚合物采油和油气藏地层压裂等生产过程。随着油气开发重点逐渐向深部地层和非常规页岩气的转移,对大功率、高泵压往复泵的需求量日益增大,同时对其工作性能的要求也不断提高。近年来五缸往复泵的研发力度不断加大,已形成系列产品,其额定功率已达到3000马力,现场应用呈逐年增加的趋势。
现行文献报道中对往复泵的研究,主要集中在其关键件、易损件的疲劳寿命仿真、吸入过程气化仿真以及液体滑动密封的摩擦与磨损等方面,都是在现有的曲轴传动方案下开展的,对往复泵的性能改进和可靠性水平的提高起到了积极作用。
但是曲轴传动方案是往复泵工作性能及零部件寿命研究的基础,而不同的曲轴传动方案下,往复泵的工作性能差异较大,故,首先确定出往复泵的最优传动方案是非常有必要的。
发明内容
本发明的目的在于:提供一种能为优化设计提供依据,以提高五缸往复泵设计可靠性的五缸往复泵曲轴上曲柄初相角优化布置方法。
本发明的技术方案是:
一种五缸往复泵曲轴上曲柄初相角优化布置方法;其特征在于:它包括以下步骤:
1)、对单缸单作用往复泵柱塞的运动规律进行分析,找出各运动参量与曲轴转角之间的对应关系;
2)、根据流量与速度及过流截面面积的关系,得出单缸单作用往复泵瞬时流量与曲轴转角的对应关系,并采用无因次方法得到单缸单作用往复泵的无因次瞬时流量计算表达式;
3)、对五缸往复泵的液缸进行1号—5号的顺序标号,并在液缸对应的曲轴曲柄上进行1#—5#的顺序标号,将五缸往复泵曲轴的吸入管划分为5个过流截面,并顺序标注1—1断面、2—2断面、3—3断面、4—4断面;分别记载各过流截面的瞬时流量波动情况数据,主要记载瞬时流量波动幅值及零流量持续时间(亦即断流时间,以曲轴转角度量)数据;
4)、以过流断面4-4断面断流时间和瞬时流量脉动幅值小为选择目标,在五个曲柄初相角中任取二个初相角进行组合分别布置在4#、5#液缸位置,当这两个初相角的组合能使4-4断面的瞬时流量波动幅值及断流时间达到最小时,即为所选择的两初相角组合;
5)、将步骤4中得到的两初相角组合同时置于1#、2#或4#、5#液缸位置,剩下的一个初相角置于3#液缸位置,即可得到一种布置方案,同时要求保证各布置方案中每一初相角仅出现一次;
6)、由排出状态时液缸内压作用力在曲轴上产生的无因次弯矩的计算公式分别计算步骤5得到的各优化布置方案在五个曲柄旋转中心的无因次弯矩,以弯矩小为选择方法,选择出最终五缸泵曲柄初相角布置方案。
本发明的有益效果在于:
本发明根据五缸往复泵各缸吸/排液特性及排出压力高的特点,对五缸往复泵曲轴上曲柄初相角优化布置方案进行优化设计,在方案的基础上提高了往复泵设计的可靠性,有效地降低了吸入液体产生的附加惯性水头损失、减轻了管路断流沉沙问题,改善了泵的吸入性能,且降低了曲轴弯曲应力,从而提高了五缸泵的使用寿命。
附图说明
图1为本发明的流程示意图;
图2为单缸单作用往复泵的工作原理简图;
图3为本发明五缸往复泵布置原理方案图;
图4为本发明曲轴标注示意图;
图5为本发明吸入管标注示意图;
图6为本发明断面1—1无因次瞬时流量波动情况对比图,
图7为本发明断面2—2无因次瞬时流量波动情况对比图,
图8为本发明断面3—3无因次瞬时流量波动情况对比图,
图9为本发明断面4—4无因次瞬时流量波动情况对比图,
图10为本发明曲柄连杆机构的受力简化图;
图11为本发明曲轴的受力简图。
具体实施方式
下面结合附图对本发明的实施例进行详细说明。
首先将五缸往复泵曲轴上曲柄的五个初相角分别为0°、72°、144°、216°和288°,为简化,分别以 和 标记。
如图2所示,对单缸单作用往复泵柱塞的运动规律进行分析,找出各运动参量与曲轴转角之间的对应关系;这是五缸往复泵各柱塞运动的基本规律,是各缸流量计算的依据。
当曲柄绕曲轴中心 旋转时,曲柄滑块机构将旋转运动转变为柱塞在液缸内的往复运动,液缸内容积变化实现液体的吸入和排出。以 轴正向为曲柄转角的参考轴,顺时针方向旋转,曲柄与 轴正向的夹角 为曲柄转角。当 时,滑块中心C与滑块右死点A重合, ;当 时,滑块中心C与滑块左死点B重合, 。在任意曲柄转角 下,取CB长为 ,由几何关系可得:
式中: 为曲柄半径; 为连杆长度; 称为连杆比。
由式(1)对时间求导,可得任意转角下滑块的运动速度为:
式中: 为曲柄旋转角速度。
设泵缸柱塞或活塞端面面积为 ,则缸内吸入瞬时流量 为:
对上述流量进行无量纲化,得无因次瞬时流量为:
当 时为单缸单作用泵的吸入过程,反之为排出过程。
如图3、4、5所示,对五缸往复泵的液缸进行1号—5号的顺序标号,并在液缸对应的曲轴曲柄上进行1#—5#的顺序标号,将五缸往复泵曲轴的吸入管划分为5个过流截面,并顺序标注1—1断面、2—2断面、3—3断面、4—4断面;分别记载各过流截面的瞬时流量波动情况数据,主要记载瞬时流量波动幅值及零流量持续时间(亦即断流时间,以曲轴转角度量)数据;曲轴上任一曲柄编号与其对应的液缸编号相一致,记为 ,以 轴正向为参考轴,顺时针方向度量,第 号曲柄的初相角可设置为0°、72°、144°、216°或288°种任一角度。五缸泵往复泵中,任一曲柄初相角 均可布置在不同液缸位置,以 的排列顺序表示不同的布置方案,如 ,每一初相角在同一方案中仅出现一次。按照排列原理可知,共有曲柄布置方案 种。当曲轴顺时针旋转 角时,第 号曲柄转角为 ,用 取代式(5)中的 ,计算各缸无因次瞬时流量,如在曲柄布置方案 中, , , , , 。如图5所示,将吸入管分为6个过流断面分别记为 。若研究吸入过程 ,过流断面的瞬时吸入流量仅对相同 下瞬时流量小于零的数据求和。泵的总吸入(排出)端口可以在左、中、右侧布置,若总吸入端口在过流断面1-1左侧(见图5),则过流断面 的无因次流量为 ,其中 。
如图6所示,取连杆比 ,分别以方案 和方案 为例,对各断面瞬时吸入流量进行分析,对于过流断面5-5而言,经过该断面的液流只能由5号液缸吸入,对任一布置方案,5-5断面的流量变化情况完全相同。
由图6可以看出,过流断面1-1瞬时流量代表五缸总瞬时吸入流量,与曲柄初相角布置方案无关;过流断面2-2瞬时吸入流量脉动幅值比过流断面1-1大,与曲柄初相角布置方案无关,流量曲线仅相差一定的相位角;过流断面3-3瞬时吸入流量与曲柄初相角布置方案有关,方案B存在零瞬时吸入流量区(称为断流区),而方案A不存在零瞬时吸入流量区,且方案B的瞬时吸入流量脉动幅值大于方案A;过流断面4-4瞬时吸入流量受曲柄初相角布置方案影响,方案A和方案B均存在断流区,但方案B断流区较方案A宽,且方案B的瞬时吸入流量脉动幅值大于方案A。断流区越宽,管路中固相颗粒越容易发生沉降,影响有效通流面积,导致瞬时吸入流量脉动幅值增加。瞬时吸入流量脉动幅值越大,惯性水头也越大,降低了泵的吸入性能,加剧了泵的振动。由图6过流断面3-3和过流断面4-4的瞬时吸入流量曲线还可以发现,断流区宽度越小,瞬时吸入流量脉动幅值相应也越小。因此,可认为优化曲柄初相角布置方案,对改善五缸泵的吸入性能、减轻固相颗粒沉降具有积极意义。
根据曲柄初相角布置方案对五缸泵吸入管无因次瞬时吸入流量的影响分析,以过流断面4-4断流区和瞬时流量脉动幅值小为优化目标,对曲柄初相角布置方案进行优化。经过4-4断面的流量为4号和5号液缸内吸入流量之和,在五个曲柄初相角中任取二个初相角进行组合分别布置在4、5号液缸位置,组合方案有 个。用式(5)分别计算4、5号液缸的瞬时吸入流量,按各组合方案分别求出4-4断面的吸入瞬时流量,并分别统计出其特征值,结果见表1。当阀处于关闭状态时,吸入瞬时流量最小,吸入量为0。由表1可以看出,两曲柄初相角组合中方案2、3、6、7和9是比较好的,其断流区(以曲柄转角度量)较小,最大瞬时流量幅值也较小。
表 1 两曲柄初相角组合下无因次瞬时流量变化特征
由于泵的总吸入(排出)端口可以在左、中、右侧布置,所以1、2号和5、4号曲柄所在位置地位相同。在表1比较好的曲柄初相角组合方案中,选择不含相同初相角的组合方案进行配对并分别布置在1、2号或4、5号曲柄位置,将配对组中未包含的初相角布置于3号曲柄位置,可得优选布置方案。例如:表1中方案2与方案6配对,而 不在此两组合中,即曲柄初相角布置优选方案为 。任一液缸位置可布置不同的曲柄初相角,但随曲轴旋转,任一曲柄相位角可变换为其他角度,因此,可设1号曲柄的初相角为 且保持不变。选择表1中方案2与方案6和7、方案3与方案7和9进行配对,可得基本方案有 、 、 和 。另外,在表1组合关系不改变的前提下可交换4号和5号曲柄的初相角,不会影响表1的结论,这样,每一基本方案可派生出一个扩展方案。五缸泵曲柄初相角布置优选方案见表2。
表 2 五缸泵曲柄初相角布置优选方案
表2中8种曲柄初相角优选组合布置方案仅考虑了吸入瞬时流量断流区和脉动幅值小的要求,未考虑不同方案下,液体在缸内压缩对曲轴强度的影响。因此,本节将以曲轴强度为优化目标,进一步优选曲柄初相角组合布置方案。
由于五缸泵排出压力远大于吸入压力,在曲轴受力分析中仅考虑排出压力。设泵内排出流道的压力为 ,则作用在柱塞(活塞)上的液体压力为 。在不考虑惯性力和摩擦力时,滑块受力如图6所示,设第 号曲柄所对应的曲柄滑块机构中,连杆受力为 ,则:
将 在 方向分解,有:
如图10、11所示,为了简化曲轴受力分析,假设输入动力不影响曲轴的支座反力,曲轴上只有两个支点,相邻两个曲柄距为 ,两支点到相邻曲柄的距离为 ,五缸泵曲轴受力简图如图10所示。分别以式(6)、(7)和(8)计算出曲柄布置方案 下,各曲柄对应的连杆力 及其分力 和 ,并由受力平衡条件确定出曲轴左侧支座反力为:
几何结构一定时,曲轴各断面的弯曲应力与对应断面受到的弯矩大小成正比。从提高曲轴强度考虑,希望曲轴各断面最大弯矩较小。各曲柄中心所受 方向的弯矩为:
将上述弯矩方程无量纲化,得到 轴方向的无量纲弯矩为:
将 方向的无量纲弯矩进行合成,得到各曲柄中心所受的无量纲化总弯矩大小为:
上述各式中 。
对表2的曲柄初相角优选组合布置方案,分别用式(13)、(14)和(15)计算弯矩。各优选组合布置方案中,各曲柄中心处的最大弯矩见表3。由表3可看出,在3号曲柄位置无量纲弯矩值最大且各方案中数值上存在较大的差异。考虑曲轴强度,各曲柄中心最大弯矩应越小越好。从表3可知,方案1和8最优,即最优曲柄初相角布置方案为 和 ,能满足各曲柄中心最大弯矩较小的条件;即为本发明五缸泵曲柄初相角布置方案。
表 3 五缸泵曲轴上各曲柄中心处的无量纲最大弯矩
本发明根据五缸往复泵各缸吸/排液特性及排出压力高的特点,对五缸往复泵曲轴上曲柄初相角优化布置方案进行优化设计,在方案的基础上提高了往复泵设计的可靠性,有效地降低了吸入液体产生的附加惯性水头损失、减轻了管路断流沉沙问题,改善了泵的吸入性能,且降低了曲轴弯曲应力,从而提高了五缸泵的使用寿命。
一种五缸往复泵曲轴上曲柄初相角优化布置方法专利购买费用说明
Q:办理专利转让的流程及所需资料
A:专利权人变更需要办理著录项目变更手续,有代理机构的,变更手续应当由代理机构办理。
1:专利变更应当使用专利局统一制作的“著录项目变更申报书”提出。
2:按规定缴纳著录项目变更手续费。
3:同时提交相关证明文件原件。
4:专利权转移的,变更后的专利权人委托新专利代理机构的,应当提交变更后的全体专利申请人签字或者盖章的委托书。
Q:专利著录项目变更费用如何缴交
A:(1)直接到国家知识产权局受理大厅收费窗口缴纳,(2)通过代办处缴纳,(3)通过邮局或者银行汇款,更多缴纳方式
Q:专利转让变更,多久能出结果
A:著录项目变更请求书递交后,一般1-2个月左右就会收到通知,国家知识产权局会下达《转让手续合格通知书》。
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